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0.5立方米/時地埋式一體化污水處理設備

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  • 型號
  • 品牌其他品牌
  • 所在地濰坊市
  • 更新時間2023-01-09
  • 廠商性質生產廠家
  • 所在地區濰坊市
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濰坊魯盛水處理設備有限公司是生產地埋式一體化污水處理設備、氣浮機、二氧化氯發生器、診所污水處理設備、實驗室污水處理設備、農村生活污水處理設備、醫療污水處理設備、MBR膜一體化污水處理設備、板框壓濾機、疊螺污泥脫水機、芬頓設備、一體化預制泵站等環保設備的廠家。

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0.5立方米/時地埋式一體化污水處理設備,在催化劑的作用下,氨水與NOx在315~380℃的溫度區間內反應,生成氮氣和水,達到脫硝的目的,如果溫度過高過低達不到反應效果,勢必增加氨逃逸。
0.5立方米/時地埋式一體化污水處理設備 產品詳情

0.5立方米/時地埋式一體化污水處理設備 ?
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隨著社會的發展,環保問題越來越重視,NOx的排放標準也提到新的高度,但是脫硝投入以來帶來不少問題,針對氨逃逸高這一問題進行探討和分析,本人主要結合工作中的經歷來探討氨逃逸在運行中的控制方法,以期對鍋爐設備安全和經濟效益的提高有所幫助。
一、概述
C鍋爐設計產汽能力220t/h,產出的9.80MPa(G)、540℃的過熱蒸汽,2014年3月新建聯合脫硝系統,包括低氮燃燒系統,SNCR和SCR系統,通過SCR后NOx≤100mg/Nm3,氨逃逸≤5ppm,因環保要求日益嚴格,控制NOx≤65mg/Nm3,造成氨逃逸高于設計指標,嚴重影響鍋爐健康運行,因氨逃逸高,影響電場放電,造成鍋爐輸灰不暢,停爐期間檢查鍋爐空預器有不同程度腐蝕和堵塞。


二、氨逃逸高的原因
氨逃逸是影響SCR系統運行的一項重要參數,實際生產過程中通常是多于理論量的氨到達反應器,反應后在煙氣下游多余的氨稱為氨逃逸,氨逃逸是通過單位體積內氨含量來表示的。為了達到環保要求,往往需要一定過量的氨,所以也對應著會有一個合適的氨逃逸值,該值設計為不大于5ppm,但是往往實際運行中偏大,主要有以下因素:
(1)每只氨噴槍噴氨流量分布不均,煙氣中存在氨水局部分布不均,煙氣流速不均勻,各噴槍出口的噴氨量差異較大,濃度高的地方氨逃逸相對高一些。
(2)煙氣溫度,反應溫度過低,NOx與氨的反應速率降低,會造成NH?的大量逃逸,但是,反應溫度過高,氨又會額外生成NO,所以,NH?存在*的反應溫度,在SNCR氨的*反應溫度800-1100℃;SCR反應器是以活性成分為WO3和V2O5為催化劑蜂窩裝模塊,還原劑為來自上游SNCR系統的氨逃逸作為還原劑,在催化劑的作用下,氨水與NOx在315~380℃的溫度區間內反應,生成氮氣和水,達到脫硝的目的,如果溫度過高過低達不到反應效果,勢必增加氨逃逸。
(3)催化劑堵塞,脫硝效率下降,為了保持環保參數不超標,會噴更多的氨,這將引起惡性循環,催化劑局部堵塞、性能老化,導致催化劑各處催化效率不同,為了控制出口參數,只能增加噴氨量,從而導致局部氨逃逸升高。
(4)霧化風量偏小,噴槍霧化不好,氨水與煙氣不能充分混合,將產生大量的氨逃逸。
(5)氨水濃度,氨水濃度配置,濃度高低無法受控,憑著感覺配置,就目前C鍋爐而言,基本上氨水濃度高,氨水調閥開度過小,霧化不好易自關,導致氨逃逸高,操作難度大。
(6)燃燒波動時,SNCR入口煙氣中的NOX濃度大幅波動,往往會加大噴氨量,機械地實現“達標排放”,過量的氨水,可導致氨逃逸增加,直接危及爐后設備和系統安全運行。
0.5立方米/時地埋式一體化污水處理設備 ?( 1) 熱穩定性鹽和有機雜質的存在使甲醇污水體系的溫度-組成相圖在溶液依數性的作用下明顯上移,導致其交互作用參數較甲醇-水體系出現較大偏差,繼而造成后續模擬計算結果的準確度下降。
( 2) 利用 Aspen Properties 7. 2 對甲醇污水體系的汽液相平衡數據進行 NRTL-RK 模型的交互作用參數回歸關聯,所得結果可順利通過熱力學一致性驗證,其回歸參量標準偏差和回歸結果標準偏差僅為 0. 204 7,0. 985 0,*滿足后續模擬計算的準確度要求。
( 3) 在確保塔頂甲醇產品和塔底外排廢水達標的前提下,采用 Aspen Plus 7. 2 探討了進料中甲醇質量分數、理論塔板數、進料板位置、系統真空度與壓縮機功耗之間的相互關系,并對它們進行工藝優化。研究結果表明,在甲醇污水減壓熱泵精餾回收過程中,T-101 的進料中甲醇質量分數應盡量控制不低于 11% ,*理論塔板數為 14,*進料板位置為第 7 塊塔板,而系統真空度則維持在 65 kPa為宜。


( 4) 對甲醇污水減壓熱泵精餾回收工藝的*操作條件進行了可靠性驗證,當 T-101 進料中的甲醇質量分數為 14. 736 5% 時,經減壓熱泵精餾處理后塔頂甲醇的平均質量分數為 95. 047 6% ,塔底甲醇的平均質量分數為 0. 028 5% ,*規定要求。
生物接觸氧化法(Bio-contact oxidation)通過在系統中加入載體(即填料)使微生物附著于載體表面生長,形成質密的生物膜,在污水流經膜面時污染物得以被微生物吸收而達到凈化污水的目的。該技術的專li權,在國外已有百余年的發展歷史,技術已趨于成熟[1]。作為一種高效的水處理工藝,它兼具生物膜法和傳統活性污泥的工藝特點,具有耐沖擊能力強、污泥含量高、剩余污泥少、占地小、運行管理方便等工藝優點,被廣泛應用于各類工業廠區及醫療ji構的污水處理。
目前,采用接觸氧化法的多數為一段或二段式工藝,三段及以上的雖也有一些應用但未成規模。關于多段式接觸氧化法污染物去除規律及各段微生物群落結構的分布研究甚少[4-5]。相比于一、二段工藝,多段式接觸氧化工藝針對原水水質突變有更好的適應性,耐沖擊能力更為突出,隨著污染物逐段去除,不同負荷條件下各段能聚集與之相適應的微生物種群,生物多樣性增加,處理效率更高。此外,多段式接觸氧化法將等量填料均勻分布于各段,顯著降低單段填料載體支架負重,避免氧化池排空檢修時因負重過高導致支架垮塌,同時也增加了填料利用效率。
本研究采用改性尼龍 6 材質的軟性纖維填料作為生物載體,將氧化單元分為 12 段推流式連續進水,單獨曝氣,構建了多段式生物接觸氧化系統。將重點考察不同水力停留時間(HRT)下污染物在各段單元格的去除情況,并通過對填料表面附著污泥的鏡檢,考察微生物在各段的種群分布規律,以期為后來多段式接觸氧化法的研究與應用提供數據支持和技術參考。
 

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